Page 67 - 046

53

อินทรีย'ระเหยง าย ส งผลทําใหความเป8นกรดด างที่ออกจากระบบซงเป8นตัวแทนของความเปนกรดด าง
8
ึ่
ในระบบลดลง โดยความเป8นกรดด างที่ออกจากระบบในการทดลองนี้อยู ในช วง 5.52-4.98
8.0
7.0
6.0
5.0
pH Effluent
4.0
3.0
Influent
2.0
1.0 I II III IV V VI
0.0

0 20 40 60 80 100 120

Time (days)

รูปที่ 4.12 ความเป8นกรดด างเริ่มต นและสุดท ายในระหว างการผลิตแกAสไฮโดรเจนแบบต อเนื่องใน
เครื่องปฏิกรณ' CSTR ที่ HRT I) 7 วัน II) 5 วัน III) 3 วัน IV) 2 วัน V) 1 วัน และ VI) 3 วัน

ั้
กระบวนการผลิตแกสไฮโดรเจนด วยขนตอนที่หนึ่งของกระบวนการย อยสลายแบบไร อากาศ
A
ั
'
ั
ั
ิ
ื่
ั้
สองขนตอนจากน้ําทิ้งจากโรงงานสกดน้ํามนปาล'ม ดําเนินการในเครองปฏกรณชนดถงกวน
ิ
็
แบบต อเนื่องที่แปรผันระยะเวลาการกักเกบของเหลวในระบบต าง ๆ สามารถสรุปสรรถนะของเครื่อง
็
ปฏกรณ'ชนดถงกวนแบบต อเนื่องได ดังแสดงในตารางที่ 4.3 พบว าระยะเวลาการกักเกบของเหลวใน
ิ
ิ
ั
ิ
N
ี
ั
ระบบ 3 วัน เทยบเท าอตราการปอนสารอนทรีย' 14 g-VS/ L-reactor®d ให ประสิทธิภาพสูงสุด โดย
A
สามารถผลิตแกสไฮโดรเจน 2185.9 mL-H 2/L-reactor® d เทียบเท าผลได ไฮโดรเจน 156 mL-H 2/g-
VS สามารถกําจัดซีโอดีร อยละ 15.3

ิ
ตารางที่ 4.3 ประสิทธิภาพของเครื่องปฏกรณ'ชนิดแบบกวนต อเนื่องสําหรับการผลิตแกสไฮโดรเจน
A
จากน้ําทิ้งโรงงานสกัดน้ํามันปาล'ม
HRT (days) 7 5 3 2 1
OLR (g-VS/L-reactor® d) 6 9 14 22 43
H 2 Yield (mL-H 2/g-VS) 61±2.64 90±5.06 156±15.63 120±9.7 117±9.13
H 2 production rate 0.36±0.016 0.70±0.05 2.18±0.201 2.65±0.215 5.04±0.392
(mL-H 2/L-reactor® d)
% H 2 46±3.29 50±1.94 53±4.08 50±1.51 50±2.8
pH 5.52±0.05 5.46±0.08 5.20±0.04 5.3±0.1 4.98±0.02
COD removal (%) 12.1±0.02 13.1±0.05 15.3±0.15 14.1±0.25 13.9±0.27